MBR工艺，哪位大侠了解啊？

sanpady

我也要谢谢sanpady＠126.com

pine

Nalco MPE50TM是一种液体有机聚合物，采用Nalco的专利技术，提高膜生物反应器(MBR)的膜通量。
    ·增加MBR的膜通量约50%甚至更多·减少了膜的清洗频率
    ·更容易处理流量变化以及峰值流量·提高污泥泥龄，同时减少污泥的产生量，并且不损失膜的渗透性·消除发泡现象
   
    希望感兴趣的朋友交流.winterpine@126.com

fsln

其实也不是,MBR是新型的膜法与活性污泥法处理相结合的一种水处理方法,他的前处理也是很重要的,一般的预处理格栅,调节池,厌氧反应池也是保证MBR出水达标的一个重要保障.想了解的话也可以到膜生产厂家里咨询一下啊.

鱼人

我也需要mbr的资料
    能发过来吗？
    zhyq35071@126.com

dbao

那位大侠能说说ＭＢＲ工艺的　膜清洗系统．．．．．．
    本人急需．．．．谢谢！！！！！

dbao

我的油箱:dbao1839@sina.com希望各位大侠赐教.....
    急需一些MBR的设计实例......

IH17

可在線上搜尋
    澳洲 的 Victor Harbour
   

caotianheye

各位好！
    我也急需MBR的相关设计资料
    能否给我也发一份？
    谢谢啦
    我的邮箱caotianheye@sohu.com
   

caotianheye

各位好!
    我现在急需MBR的相关设计资料
    能否给我也发一份
    谢谢啦!
    邮箱caotianheye@sohu.com

dannierlian242

davis大虾,我也想要一份资料,能否传份给我
    谢谢了kenner306@163.com

Me2.Azrael

我也要~~
    talentwww@163.com

这回不重名了吧

你好,我对MBR很感兴趣，看见你的论述感觉相当不错，不知你还有没有更具体的资料，可否相告？我也是作技术的，希望能够相互交流探讨。谢谢， yangmz100@126.com

mab

MBR 工艺的组成和原理
     
    一、 MBR 工艺的组成
        膜 - 生物反应器主要由膜分离组件及生物反应器两部分组成。通常提到的膜 - 生物反应器实际上是三类反应器的总称： ① 曝气膜 - 生物反应器 (Aeration Membrane Bioreactor, AMBR) ； ② 萃取膜 - 生物反应器（ Extractive Membrane Bioreactor, EMBR ）； ③ 固液分离型膜 - 生物反应器（ Solid/Liquid Separation Membrane Bioreactor, SLSMBR, 简称 MBR ）。
   
    二、曝气膜 - 生物反应器
        曝气膜 - 生物反应器最早见于 Cote.P 等 1988 年报道，采用透气性致密膜（如硅橡胶膜）或微孔膜（如疏水性聚合膜），以板式或中空纤维式组件，在保持气体分压低于泡点（ Bubble Point ）情况下，可实现向生物反应器的无泡曝气。该工艺的特点是提高了接触时间和传氧效率，有利于曝气工艺的控制，不受传统曝气中气泡大小和停留时间的因素的影响。如图 [1] 所示。
    图 [1]
    三、萃取膜 - 生物反应器
        萃取膜 - 生物反应器 又称为 EMBR （ Extractive Membrane Bioreactor ）。因为高酸碱度或对生物有毒物质的存在，某些工业废水不宜采用与微生物直接接触的方法处理；当废水中含挥发性有毒物质时，若采用传统的好氧生物处理过程，污染物容易随曝气气流挥发，发生气提现象，不仅处理效果很不稳定，还会造成大气污染。为了解决这些技术难题，英国学者 Livingston 研究开发了 EMB 。其工艺流程见图 2 。废水与活性污泥被膜隔开来，废水在膜内流动，而含某种专性细菌的活性污泥在膜外流动，废水与微生物不直接接触，有机污染物可以选择性透过膜被另一侧的微生物降解。由于萃取膜两侧的生物反应器单元和废水循环单元是各自独立，各单元水流相互影响不大，生物反应器中营养物质和微生物生存条件不受废水水质的影响，使水处理效果稳定。系统的运行条件如 HRT 和 SRT 可分别控制在最优的范围，维持最大的污染物降解速率。
    [ 图 2] （暂缺）
    四、固液分离型膜 - 生物反应器
        固液分离型膜 - 生物反应器是在水处理领域中研究得最为广泛深入的一类膜 - 生物反应器，是一种用膜分离过程取代传统活性污泥法中二次沉淀池的水处理技术。在传统的废水生物处理技术中，泥水分离是在二沉池中靠重力作用完成的，其分离效率依赖于活性污泥的沉降性能，沉降性越好，泥水分离效率越高。而污泥的沉降性取决于曝气池的运行状况，改善污泥沉降性必须严格控制曝气池的操作条件，这限制了该方法的适用范围。由于二沉池固液分离的要求，曝气池的污泥不能维持较高浓度，一般在 1.5~3.5g/L 左右，从而限制了生化反应速率。水力停留时间（ HRT ）与污泥龄（ SRT ）相互依赖，提高容积负荷与降低污泥负荷往往形成矛盾。系统在运行过程中还产生了大量的剩余污泥，其处置费用占污水处理厂运行费用的 25% ～ 40% 。传统活性污泥处理系统还容易出现污泥膨胀现象，出水中含有悬浮固体，出水水质恶化。针对上述问题， MBR 将分离工程中的膜分离技术与传统废水生物处理技术有机结合，大大提高了固液分离效率，并且由于曝气池中活性污泥浓度的增大和污泥中特效菌 ( 特别是优势菌群 ) 的出现，提高了生化反应速率。同时，通过降低 F/M 比减少剩余污泥产生量（甚至为零），从而基本解决了传统活性污泥法存在的许多突出问题。
    五、 MBR 工艺类型
     
        以下讨论的均为固液分离型膜 - 生物反应器。 根据膜组件和生物反应器的组合方式，可将 膜 - 生物反应器 分为分置式、一体式以及复合式三种基本类型。分置式和一体式的 MBR 请参见图 3 。
        分置式膜 - 生物反应器把膜组件和生物反应器分开设置，如图 3 所示。生物反应器中的混合液经循环泵增压后打至膜组件的过滤端，在压力作用下混合液中的液体透过膜，成为系统处理水；固形物、大分子物质等则被膜截留，随浓缩液回流到生物反应器内。分置式膜 - 生物反应器的特点是运行稳定可靠，易于膜的清洗、更换及增设；而且膜通量普遍较大。但一般条件下为减少污染物在膜表面的沉积，延长膜的清洗周期，需要用循环泵提供较高的膜面错流流速，水流循环量大、动力费用高 (Yamamoto, 1989) ，并且泵的高速旋转产生的剪切力会使某些微生物菌体产生失活现象 ( Brockmann and Seyfried, 1997 ) 。
        一体式膜 - 生物反应器是把膜组件置于生物反应器内部，如图 4 所示。进水进入膜 - 生物反应器，其中的大部分污染物被混合液中的活性污泥去除，再在外压作用下由膜过滤出水。这种形式的膜 - 生物反应器由于省去了混合液循环系统，并且靠抽吸出水，能耗相对较低；占地较分置式更为紧凑，近年来在水处理领域受到了特别关注。但是一般膜通量相对较低，容易发生膜污染，膜污染后不容易清洗和更换。
      
        复合式膜 - 生物反应器在形式上也属于一体式膜 - 生物反应器，所不同的是在生物反应器内加装填料，从而形成复合式膜 - 生物反应器，改变了反应器的某些性状，如图 5 所示：
   

天水一显

我做了两年MBR,目前运行不错,投资并非想相的那样,现在的膜价格已降下来了,愿与各位同行交流.可大手机13935627559.下面为我作的MBR工艺,有兴趣也可来参观.
   
    工艺流程图
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
           
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
     工艺流程描述
    1）废水通过地沟汇集进入污水处理界区，首先通过人工粗格栅去除水中的20mm以上的杂物后进入集水池，以减少后续处理负荷和保护后续处理设备（泵）。格栅挡住的杂物被自动刮起送入格栅栏内，定期清理。
    2） 集水池内设置排污泵将废水移送到旋流沉砂池，去除比重较大的无机砂粒后进入调节池。
    3）废水并非24小时/天均匀排放，但废水处理系统是按24小时/天连续运行设计，因此需设置调节池均衡水量，同时在池内设空气搅拌，一方面均衡水质，同时对废水进行预曝气处理，防止SS在池内沉淀，DO值在2.2mg/l左右为宜。
    4） 由于废水中含有的矿物油浓度相对于BOD5来说比较高，在进生化前采用混凝气浮将其去除到生化允许的浓度范围；首先在混凝池前段投加PAC，并通过搅拌机的快速搅拌对废水中的油进行破乳并形成絮体架桥捕捉水中的油和悬浮物；然后在混凝池后段投加PAM，并通过搅拌机的慢速搅拌帮助形成粗大絮体以利于后续的气浮处理。在此，气浮处理采用先进的机械式气浮处理装置，其工作原理：利用气浮机散气叶轮的高速转动在水中形成真空，将空气吸入并打碎形成微气泡，微气泡附着在混凝反应产生的絮体上将絮体带到水面形成浮渣，然后通过刮渣机将其排入集渣池内。
    5） 废水中的氨氮浓度较高，选用前置式反硝化生物脱氮工艺（A/O工艺）。
    系统废水中的氨氮浓度较高，且对出水的NO3－－N有要求，，由前置反硝化A段和好氧硝化O段组成生物脱氮工艺（A/O工艺）。由于硝化液回流，好氧反应器中的DO随硝化液进入A段反应器，在A段上部进水区形成缺氧条件。下部由于带入A段的DO很快被微生物利用而消耗殆尽，形成完全厌氧条件。因此在A池内实际上进行着缺氧—厌氧两种反应。安装搅拌装置使进水流速较快形成紊流状态，与回流硝化液充分混合。在整个A/O系统中，实际上实现了A2/O运行条件。在A2/O工艺中，同等条件下缺氧/厌氧/好氧运行方式的出水水质优于厌氧/缺氧/好氧运行方式。
    在O段好氧反应后膜区装中空纤维纳滤膜，这是保证出水水质的关键，当膜组件进行固液分离时，容易引起浓差极化现象。浓差极化使得膜表面附近溶质浓度相对增高，从而引起膜通量下降，而且高分子物质和胶体物质在膜表面附近的积蓄会形成一个凝胶层，即所谓的第二动态膜，它严重影响了液体的流动，同时增加了水和低分子物质的透过阻力，致使增加外界的压力与所产生的阻力相平衡，其结果只能使凝胶层的厚度增加而无法再使通量提高，这就大大影响了超滤的经济效益。当产生凝胶层时，膜的透过速率可用下式表示：
    JV＝VW/1+Rg/Rm
    式中　
    JV——水的膜透过速率，m3/(m2•d)
    VW——纯水的膜透过速率，m3/(m2•d)
    Rg——凝胶层对流动产生的阻力，N
    Rm——膜对流动产生的阻力，N
    由上式可以看出，减缓浓差极化现象可以从两个方面入手，其一是提高料液的流速，使其处于紊流状态，让膜面的高浓度与主流浓度更好地混合：其二是对膜面不断进行清洗，消除已形成的凝胶层。本系统采用前一种方式，通过控制曝气量来控制上升气流的流速，使水流处于紊流状态。上升气流带动水流对膜表面进行冲刷，有效降低了浓差极化。因此，曝气是决定过滤条件的主要因素。
    A、DO对处理效果的影响
    曝气量由带调节阀的电子流量计控制，通过O池内DO的测定值来反映曝气量的大小(取样时停止曝气，用溶解氧瓶立即从O池中间取样)。暂控制回流比n＝3～4，水温20～25 ℃。
    图3、4、5分别为DO对CODCr、BOD5和NH3-N去除效果的影响。由图可以看出，随DO的增加，总去除率均有增加的趋势。由于膜分离技术使污水中的大分子难降解成分在体积有限的生物反应器中有足够的停留时间，即使在DO很低(1.15 mg/L)的条件下，系统仍能获得非常可观的去除效果，此时系统对CODCr、BOD5和NH3-N的去除率分别为77.2%、97.0%和76.4%。由图还可以看出，DO对生物反应器的去除效果影响较大，超滤膜对总去除率的贡献随着DO的增大反而有所下降。这主要是由于曝气量越大对膜面产生的冲刷越强，从而膜表面的动态吸附层变薄，膜通过阻力降低使更多的粒子得以通过引起的。增大DO虽然可使总去除率提高，但能耗也会随之增加；另外，若曝气量太大，反应器内的填料上不易挂膜或容易将已挂好的生物膜冲刷下来。因此，本研究得出的结论是，DO宜控制在4～6 mg/L，这时系统的总去除率为：CODCr＞97%、BOD5＞99%、NH3-N＞94%，出水CODCr＜30mg/L、BOD5＜10mg/L、NH3-N＜2mg/L。
     
     
     
    B、 温度对去除效果的影响
    温度也是决定去除效果的重要指标，温度的高低直接影响微生物的活性，同时，水温越高水的粘度越小，对膜分离来说非常有利。试验过程中水温为7～30 ℃。水温对CODCr、BOD5和NH3-N的去除效果影响见图6、7、8。
     
     
     
    由图可知，随着温度的升高，系统对CODCr和BOD5的总去除率稍有增加，但对NH3-N的去除效果影响显著。当温度低于10 ℃时，系统对NH3-N几乎没有去除作用。随着温度的升高，系统对NH3-N的去除作用明显增强，12 ℃时去除率为7.8%，30℃时去除率为94.7%。由图还可以看出，温度主要是影响生物反应器去除效果，对膜的去除效果影响不大。
    6）考虑到日后检修时不至于影响整个系统，生化处理设施为并行独立的二个系列。
    虽然MBR池由于污泥浓度高，抗水质变化能力强，充分考虑了生产工艺的不稳定因素，设事故池一座，在系统有氨泄露导致废水氨氮含量骤然增高时，将水排入事故池暂时存放，在系统正常运行后，再用事故水泵分期加入调节池进行处理，以减少对MBR池的生物活性的影响。
   

天水一显

我做了两年MBR,目前运行不错,投资并非想相的那样,现在的膜价格已降下来了,愿与各位同行交流.可大手机13935627559.下面为我作的MBR工艺,有兴趣也可来参观.
   
    工艺流程图
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
           
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
     工艺流程描述
    1）废水通过地沟汇集进入污水处理界区，首先通过人工粗格栅去除水中的20mm以上的杂物后进入集水池，以减少后续处理负荷和保护后续处理设备（泵）。格栅挡住的杂物被自动刮起送入格栅栏内，定期清理。
    2） 集水池内设置排污泵将废水移送到旋流沉砂池，去除比重较大的无机砂粒后进入调节池。
    3）废水并非24小时/天均匀排放，但废水处理系统是按24小时/天连续运行设计，因此需设置调节池均衡水量，同时在池内设空气搅拌，一方面均衡水质，同时对废水进行预曝气处理，防止SS在池内沉淀，DO值在2.2mg/l左右为宜。
    4） 由于废水中含有的矿物油浓度相对于BOD5来说比较高，在进生化前采用混凝气浮将其去除到生化允许的浓度范围；首先在混凝池前段投加PAC，并通过搅拌机的快速搅拌对废水中的油进行破乳并形成絮体架桥捕捉水中的油和悬浮物；然后在混凝池后段投加PAM，并通过搅拌机的慢速搅拌帮助形成粗大絮体以利于后续的气浮处理。在此，气浮处理采用先进的机械式气浮处理装置，其工作原理：利用气浮机散气叶轮的高速转动在水中形成真空，将空气吸入并打碎形成微气泡，微气泡附着在混凝反应产生的絮体上将絮体带到水面形成浮渣，然后通过刮渣机将其排入集渣池内。
    5） 废水中的氨氮浓度较高，选用前置式反硝化生物脱氮工艺（A/O工艺）。
    系统废水中的氨氮浓度较高，且对出水的NO3－－N有要求，，由前置反硝化A段和好氧硝化O段组成生物脱氮工艺（A/O工艺）。由于硝化液回流，好氧反应器中的DO随硝化液进入A段反应器，在A段上部进水区形成缺氧条件。下部由于带入A段的DO很快被微生物利用而消耗殆尽，形成完全厌氧条件。因此在A池内实际上进行着缺氧—厌氧两种反应。安装搅拌装置使进水流速较快形成紊流状态，与回流硝化液充分混合。在整个A/O系统中，实际上实现了A2/O运行条件。在A2/O工艺中，同等条件下缺氧/厌氧/好氧运行方式的出水水质优于厌氧/缺氧/好氧运行方式。
    在O段好氧反应后膜区装中空纤维纳滤膜，这是保证出水水质的关键，当膜组件进行固液分离时，容易引起浓差极化现象。浓差极化使得膜表面附近溶质浓度相对增高，从而引起膜通量下降，而且高分子物质和胶体物质在膜表面附近的积蓄会形成一个凝胶层，即所谓的第二动态膜，它严重影响了液体的流动，同时增加了水和低分子物质的透过阻力，致使增加外界的压力与所产生的阻力相平衡，其结果只能使凝胶层的厚度增加而无法再使通量提高，这就大大影响了超滤的经济效益。当产生凝胶层时，膜的透过速率可用下式表示：
    JV＝VW/1+Rg/Rm
    式中　
    JV——水的膜透过速率，m3/(m2•d)
    VW——纯水的膜透过速率，m3/(m2•d)
    Rg——凝胶层对流动产生的阻力，N
    Rm——膜对流动产生的阻力，N
    由上式可以看出，减缓浓差极化现象可以从两个方面入手，其一是提高料液的流速，使其处于紊流状态，让膜面的高浓度与主流浓度更好地混合：其二是对膜面不断进行清洗，消除已形成的凝胶层。本系统采用前一种方式，通过控制曝气量来控制上升气流的流速，使水流处于紊流状态。上升气流带动水流对膜表面进行冲刷，有效降低了浓差极化。因此，曝气是决定过滤条件的主要因素。
    A、DO对处理效果的影响
    曝气量由带调节阀的电子流量计控制，通过O池内DO的测定值来反映曝气量的大小(取样时停止曝气，用溶解氧瓶立即从O池中间取样)。暂控制回流比n＝3～4，水温20～25 ℃。
    图3、4、5分别为DO对CODCr、BOD5和NH3-N去除效果的影响。由图可以看出，随DO的增加，总去除率均有增加的趋势。由于膜分离技术使污水中的大分子难降解成分在体积有限的生物反应器中有足够的停留时间，即使在DO很低(1.15 mg/L)的条件下，系统仍能获得非常可观的去除效果，此时系统对CODCr、BOD5和NH3-N的去除率分别为77.2%、97.0%和76.4%。由图还可以看出，DO对生物反应器的去除效果影响较大，超滤膜对总去除率的贡献随着DO的增大反而有所下降。这主要是由于曝气量越大对膜面产生的冲刷越强，从而膜表面的动态吸附层变薄，膜通过阻力降低使更多的粒子得以通过引起的。增大DO虽然可使总去除率提高，但能耗也会随之增加；另外，若曝气量太大，反应器内的填料上不易挂膜或容易将已挂好的生物膜冲刷下来。因此，本研究得出的结论是，DO宜控制在4～6 mg/L，这时系统的总去除率为：CODCr＞97%、BOD5＞99%、NH3-N＞94%，出水CODCr＜30mg/L、BOD5＜10mg/L、NH3-N＜2mg/L。
     
     
     
    B、 温度对去除效果的影响
    温度也是决定去除效果的重要指标，温度的高低直接影响微生物的活性，同时，水温越高水的粘度越小，对膜分离来说非常有利。试验过程中水温为7～30 ℃。水温对CODCr、BOD5和NH3-N的去除效果影响见图6、7、8。
     
     
     
    由图可知，随着温度的升高，系统对CODCr和BOD5的总去除率稍有增加，但对NH3-N的去除效果影响显著。当温度低于10 ℃时，系统对NH3-N几乎没有去除作用。随着温度的升高，系统对NH3-N的去除作用明显增强，12 ℃时去除率为7.8%，30℃时去除率为94.7%。由图还可以看出，温度主要是影响生物反应器去除效果，对膜的去除效果影响不大。
    6）考虑到日后检修时不至于影响整个系统，生化处理设施为并行独立的二个系列。
    虽然MBR池由于污泥浓度高，抗水质变化能力强，充分考虑了生产工艺的不稳定因素，设事故池一座，在系统有氨泄露导致废水氨氮含量骤然增高时，将水排入事故池暂时存放，在系统正常运行后，再用事故水泵分期加入调节池进行处理，以减少对MBR池的生物活性的影响。